|  |
www.lawsforall.ru / Приказ
Приказ МЧС РФ от 14.12.2010 № 649
"О внесении изменений в Приказ МЧС России от 10.07.2009 № 404"
(Зарегистрировано в Минюсте РФ 20.01.2011 № 19546)
Официальная публикация в СМИ:
"Бюллетень нормативных актов федеральных органов исполнительной власти", № 8, 21.02.2011
------------------------------------------------------------------
--> примечание.
Начало действия документа - 04.03.2011.
------------------------------------------------------------------
Зарегистрировано в Минюсте РФ 20 января 2011 г. № 19546
------------------------------------------------------------------
МИНИСТЕРСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ДЕЛАМ ГРАЖДАНСКОЙ
ОБОРОНЫ, ЧРЕЗВЫЧАЙНЫМ СИТУАЦИЯМ И ЛИКВИДАЦИИ
ПОСЛЕДСТВИЙ СТИХИЙНЫХ БЕДСТВИЙ
ПРИКАЗ
от 14 декабря 2010 г. № 649
О ВНЕСЕНИИ ИЗМЕНЕНИЙ
В ПРИКАЗ МЧС РОССИИ ОТ 10.07.2009 № 404
Внести изменения в Приказ МЧС России от 10.07.2009 № 404 "Об утверждении методики определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах" (зарегистрирован в Министерстве юстиции Российской Федерации 17 августа 2009 г., регистрационный № 14541) согласно приложению.
Министр
С.К.ШОЙГУ
Приложение
к Приказу МЧС России
от 14.12.2010 № 649
ИЗМЕНЕНИЯ,
ВНОСИМЫЕ В ПРИКАЗ МЧС РОССИИ ОТ 10.07.2009 № 404
Внести в методику определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах, утвержденную Приказом МЧС России от 10.07.2009 № 404 "Об утверждении методики определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах" (зарегистрирован в Министерстве юстиции Российской Федерации 17 августа 2009 г., регистрационный № 14541) (далее - Методика), следующие изменения:
1. В абзаце втором пункта 1 Методики слова ", линейной части магистральных трубопроводов" исключить.
2. Абзацы десятый и двадцать третий пункта 16 Методики исключить.
3. Абзац шестой пункта 24 Методики изложить в следующей редакции:
"Условные вероятности поражения человека определяются по критериям поражения людей опасными факторами пожара, взрыва.".
4. В абзаце первом пункта 27 Методики слово "здания" заменить словами "здания или пожарного отсека здания (далее - здания)".
5. Пункт 42 Методики изложить в следующей редакции:
"42. Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи объекта, индивидуальный пожарный риск (далее - индивидуальный риск) принимается равным величинам потенциального риска в этой зоне с учетом доли времени присутствия людей в зданиях, сооружениях и строениях вблизи производственного объекта:
для зданий, сооружений и строений классов Ф1 по функциональной пожарной опасности - 1;
для зданий, сооружений и строений классов Ф2, Ф3, Ф4 и Ф5 по функциональной пожарной опасности с круглосуточным режимом работы - 1, при некруглосуточном режиме работы - доля времени присутствия людей в соответствии с организационно-распорядительными документами для этих зданий, сооружений и строений.".
6. Раздел III Методики дополнить подразделом следующего содержания:
"Индивидуальный и социальный пожарный риск для линейной
части магистральных трубопроводов
45. Величина потенциального риска Р(r) () в определенной точке на расстоянии r от оси магистрального трубопровода определяется по формуле:
, (13)
где - удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода для j-го типа разгерметизации на участке m магистрального трубопровода, ;
- число сценариев развития пожароопасной ситуации или пожара. При этом подлежат рассмотрению для каждого типа разгерметизации следующие сценарии: факельное горение, пожар пролива (для истечения жидкой фазы), пожар-вспышка, сгорание газопаровоздушной смеси в открытом пространстве;
- число рассматриваемых типов разгерметизации;
- условная вероятность реализации k-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара) для j-го типа разгерметизации;
- условная вероятность поражения человека в рассматриваемой точке на расстоянии r от оси магистрального трубопровода в результате реализации k-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара), произошедшей на участке магистрального трубопровода с координатой x, расположенной в пределах участка влияния k-го сценария развития пожара для j-го типа разгерметизации;
, - координаты начала и окончания участка влияния. Границы участка влияния определяются для k-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара) из условия, что зона поражения опасными факторами пожара (взрыва) при аварии на магистральном трубопроводе за пределами этого участка не достигает рассматриваемой точки на расстоянии r от оси магистрального трубопровода. Допускается интегрирование проводить по всей длине трубопровода.
Рекомендуемый метод определения удельных частот различных типов разгерметизации магистрального трубопровода приведен в приложении № 6 к настоящей Методике.
Число рассматриваемых сценариев развития пожароопасной ситуации (пожара) при разгерметизации линейной части магистрального трубопровода, условные вероятности и определяются в зависимости от специфики пожарной опасности магистрального трубопровода и транспортируемого вещества.
46. Индивидуальный риск для работников, обслуживающих линейную часть магистрального трубопровода, определяется в соответствии с пунктами 37 и 40 настоящей Методики.
Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи линейной части магистрального трубопровода, индивидуальный риск определяется в соответствии с пунктом 42 настоящей Методики.
47. Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи линейной части магистрального трубопровода, социальный риск S () определяется по формуле:
, (14)
где , , , - величины социального риска для различных потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода, (), определяемые в соответствии с пунктами 43 и 44 настоящей Методики;
Q - количество потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода.
Количество потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода определяется на основе анализа плана трассы магистрального трубопровода и прилегающей к ней территории. Границы потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода определяются из условия расположения вблизи них населенных пунктов, зданий, сооружений и строений, не относящихся к магистральному трубопроводу, расположенных на расстоянии менее значений, регламентированных нормативными документами по пожарной безопасности.".
7. Приложение № 1 к пункту 15 Методики дополнить абзацем следующего содержания:
"При использовании данных, приведенных в настоящем приложении, для какого-либо резервуара, емкости, сосуда, аппарата, технологического трубопровода следует учитывать частоты разгерметизации для всех размеров утечек, указанные для этой единицы технологического оборудования.".
8. В приложении № 3 к пункту 18 Методики:
а) абзацы с двадцать первого по двадцать четвертый пункта 7 изложить в следующей редакции соответственно:
"При проливе на неограниченную поверхность площадь пролива (м2) жидкости определяется по формуле:
, (П3.27)
где - коэффициент разлития, (при отсутствии данных допускается принимать равным 5 при проливе на неспланированную грунтовую поверхность, 20 при проливе на спланированное грунтовое покрытие, 150 при проливе на бетонное или асфальтовое покрытие);
- объем жидкости, поступившей в окружающее пространство при разгерметизации резервуара, м3.";
б) пункт 10 изложить в следующей редакции:
"10. Радиус (м) и высота (м) зоны, ограничивающие область концентраций, превышающих нижний концентрационный предел распространения пламени (далее - НКПР), при неподвижной воздушной среде определяется по формулам:
для горючих газов (далее - ГГ):
; (П3.32)
; (П3.33)
для паров ЛВЖ:
; (П3.34)
, (П3.35)
где масса ГГ, поступившего в открытое пространство при пожароопасной ситуации, кг;
- плотность ГГ при расчетной температуре и атмосферном давлении, кг/м3;
- масса паров ЛВЖ, поступивших в открытое пространство за время испарения, указана в пункте 6 настоящего приложения, кг;
- плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа;
- нижний концентрационный предел распространения пламени ГГ или паров, %об.
За начало отсчета горизонтального размера зоны принимают геометрический центр пролива, а в случае, если меньше габаритных размеров пролива, - внешние габаритные размеры пролива.
При необходимости может быть учтено влияние различных метеорологических условий на размеры взрывоопасных зон.";
в) в абзаце втором пункта 17 последнее предложение изложить в следующей редакции:
"В том случае, если полученная величина больше максимальной скорости, соответствующей данному классу, она принимается по формуле (П.3.37).";
г) пункт 23 изложить в следующей редакции:
"23. Интенсивность теплового излучения q (кВт/м2) для пожара пролива ЛВЖ, ГЖ, сжиженного природного газа (далее - СПГ) или СУГ определяется по формуле:
, (П3.52)
где - среднеповерхностная интенсивность теплового излучения пламени, кВт/м2;
- угловой коэффициент облученности;
- коэффициент пропускания атмосферы.
Значение принимается на основе имеющихся экспериментальных данных или по таблице П3.4.
Таблица П3.4
Среднеповерхностная плотность теплового излучения
пламени в зависимости от диаметра очага и удельная массовая
скорость выгорания для некоторых жидких
углеводородных топлив
--------------------T-------------------------------------------T---------¬
¦ Топливо ¦ E , кВт/м2, при d, м ¦ ' ¦
¦ ¦ f ¦ m , ¦
¦ +--------T-------T-------T---------T--------+ кг/ ¦
¦ ¦ 10 ¦ 20 ¦ 30 ¦ 40 ¦ 50 ¦ (м2·с) ¦
+-------------------+--------+-------+-------+---------+--------+---------+
¦СПГ ¦ 220 ¦ 180 ¦ 150 ¦ 130 ¦ 120 ¦ 0,08 ¦
¦СУГ (пропан-бутан) ¦ 80 ¦ 63 ¦ 50 ¦ 43 ¦ 40 ¦ 0,1 ¦
¦Бензин ¦ 60 ¦ 47 ¦ 35 ¦ 28 ¦ 25 ¦ 0,06 ¦
¦Дизельное топливо ¦ 40 ¦ 32 ¦ 25 ¦ 21 ¦ 18 ¦ 0,04 ¦
L-------------------+--------+-------+-------+---------+--------+----------
Примечание: для диаметров очага менее 10 м или более 50 м следует принимать такой же, как и для очагов диаметром 10 м и 50 м соответственно.
При отсутствии данных для нефти и нефтепродуктов допускается величину (кВт/м2) определять по формуле:
, (П3.53)
где d - эффективный диаметр пролива, м.
При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей допускается величину (кВт/м2) определять по формуле:
, (П3.53.1)
где m' - удельная массовая скорость выгорания, кг/(м2·с);
- удельная теплота сгорания, кДж/кг;
L - длина пламени, м.
При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей допускается величину m' (кг/(м2·с)) определять по формуле:
, (П3.53.2)
где - удельная теплота испарения жидкости, кДж/кг;
- удельная теплоемкость жидкости, кДж/(кг·K);
- температура кипения жидкости при атмосферном давлении, K;
- температура окружающей среды, K.
Для многокомпонентных смесей жидкостей допускается определение значений и m' по компонентам, для которых величины и m' максимальны.
Угловой коэффициент облученности определяется по формуле:
, (П3.54)
где , - факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок соответственно, определяемые для площадок, расположенных в 90° секторе в направлении наклона пламени, по следующим формулам:
, (П3.55)
, (П3.56)
, (П3.57)
, (П3.57.1)
, (П3.57.2)
, (П3.57.3)
, (П3.57.4)
, (П3.57.5)
, (П3.57.6)
, (П3.57.7)
где X - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м;
d - эффективный диаметр пролива, м;
L - длина пламени, м;
- угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра.
Для площадок, расположенных вне указанного сектора, а также в случаях отсутствия ветра факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок рассчитываются по формулам 3.55 - 3.57.7 и 3.59.1, принимая = 0.
Эффективный диаметр пролива d (м) рассчитывается по формуле:
, (П3.58)
где F - площадь пролива, м2.
Длина пламени L (м) определяется по формулам:
при
, (П3.59)
при
, (П3.59.1)
где
, (П3.60)
m' - удельная массовая скорость выгорания топлива, кг/(м2·с);
- плотность окружающего воздуха, кг/м3;
- плотность насыщенных паров топлива при температуре кипения, кг/м3;
- скорость ветра, м/с;
g - ускорение свободного падения (9,81 м/с2).
Угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра рассчитывается по формуле:
. (П3.61)
Коэффициент пропускания атмосферы для пожара пролива определяется по формуле:
, (П3.62)";
д) пункт 24 изложить в следующей редакции:
"24. Интенсивность теплового излучения q (кВт/м2) для огненного шара определяется по формуле (П3.52).
Величина определяется на основе имеющихся экспериментальных данных. Допускается принимать равной 350 кВт/м2.
Значение определяется по формуле:
, (П3.63)
где H - высота центра огненного шара, м;
- эффективный диаметр огненного шара, м;
r - расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром огненного шара, м.
Эффективный диаметр огненного шара (м) определяется по формуле:
, (П3.64)
где m - масса продукта, поступившего в окружающее пространство, кг.
Величину H допускается принимать равной .
Время существования огненного шара (с) определяется по формуле:
. (П3.65)
Коэффициент пропускания атмосферы для огненного шара рассчитывается по формуле:
. (П3.66)";
е) в пункте 28:
в абзацах первом и пятом слова "жидкой фазы СУГ и СПГ" заменить на слова "жидкой фазы СУГ и СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением";
абзац шестой исключить;
ж) пункт 29 изложить в следующей редакции:
"29. При проведении оценки пожарной опасности горящего факела при струйном истечении сжатых горючих газов, паровой и жидкой фазы СУГ, СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением допускается принимать следующее:
- зона непосредственного контакта пламени с окружающими объектами определяется размерами факела;
- длина факела не зависит от направления истечения продукта и скорости ветра;
- наибольшую опасность представляют горизонтальные факелы, условную вероятность реализации которых следует принимать равной 0,67;
- поражение человека в горизонтальном факеле происходит в 30° секторе с радиусом, равным длине факела;
- воздействие горизонтального факела на соседнее оборудование, приводящее к его разрушению (каскадному развитию аварии), происходит в 30° секторе, ограниченном радиусом, равным ;
- за пределами указанного сектора на расстояниях от до 1,5 тепловое излучение от горизонтального факела составляет 10 кВт/м2;
- тепловое излучение от вертикальных факелов может быть определено по формулам П3.52, П.3.54 - П3.57.7 и П3.62, принимая L равным , d равным , равным 0, а по формулам П3.53 - П3.53.2 или таблице П3.4 в зависимости от вида топлива. При отсутствии данных и невозможности рассчитать по представленным формулам допускается эту величину принимать равной 200 кВт/м2;
- при истечении жидкой фазы СУГ или СПГ из отверстия с эквивалентным диаметром до 100 мм при мгновенном воспламенении происходит полное сгорание истекающего продукта в факеле без образования пожара пролива;
- область возможного воздействия пожара-вспышки при струйном истечении совпадает с областью воздействия факела (30° сектор, ограниченный радиусом, равным );
- при мгновенном воспламенении струи газа возможность формирования волн давления допускается не учитывать.".
9. В приложении № 5 к пункту 33 Методики:
а) раздел I изложить в следующей редакции:
"I. Метод определения времени от начала
пожара до блокирования эвакуационных путей в результате
распространения на них опасных факторов пожара
Время от начала пожара до блокирования эвакуационных путей в результате распространения на них опасных факторов пожара определяется путем выбора из полученных в результате расчетов значений критической продолжительности пожара минимального времени:
. (П5.1)
Критическая продолжительность пожара по каждому из опасных факторов определяется как время достижения этим фактором критического значения на путях эвакуации на высоте 1,7 м от пола. Критические значения по каждому из опасных факторов составляют:
по повышенной температуре - +70 °C;
по тепловому потоку - 1400 Вт/м2;
по потере видимости - 20 м;
по пониженному содержанию кислорода - 0,226 ;
по каждому из токсичных газообразных продуктов горения
(CO2 - 0,11 , CO - , HCL - ).
Для описания термогазодинамических параметров пожара могут применяться три вида моделей: интегральные, зонные (зональные) и полевые.
Выбор конкретной модели расчета времени блокирования путей эвакуации следует осуществлять, исходя из следующих предпосылок:
интегральный метод:
для зданий, содержащих развитую систему помещений малого объема простой геометрической конфигурации;
для помещений, где характерный размер очага пожара соизмерим с характерными размерами помещения и размеры помещения соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз);
для предварительных расчетов с целью выявления наиболее опасного сценария пожара;
зонный (зональный) метод:
для помещений и систем помещений простой геометрической конфигурации, линейные размеры которых соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз), когда размер очага пожара существенно меньше размеров помещения;
для рабочих зон, расположенных на разных уровнях в пределах одного помещения (площадки обслуживания оборудования, внутренние этажерки и т.д.);
полевой метод:
для помещений сложной геометрической конфигурации, а также помещений с большим количеством внутренних преград (например, многосветные пространства с системой галерей и примыкающих коридоров);
для помещений, в которых один из геометрических размеров гораздо больше (меньше) остальных (тоннели, закрытые галереи и т.д.);
для иных случаев, когда применимость или информативность зонных и интегральных моделей вызывает сомнение (уникальные сооружения, распространение пожара по фасаду здания, необходимость учета работы систем противопожарной защиты, способных качественно изменить картину пожара и т.д.).
При рассмотрении сценариев, связанных со сгоранием газо-, паро- или пылевоздушной смеси в помещении категории А или Б, условная вероятность поражения человека в этом помещении принимается равной 1 при сгорании газо-, паро- или пылевоздушной смеси в этом помещении до завершения эвакуации людей и 0 после завершения эвакуации людей.
Для помещения очага пожара, удовлетворяющего критериям применения интегрального метода, критическую продолжительность пожара (с) по условию достижения каждым из опасных факторов пожара предельно допустимых значений в зоне пребывания людей (рабочей зоне) можно оценить по формулам:
по повышенной температуре:
; (П5.2)
по потере видимости:
; (П5.3)
по пониженному содержанию кислорода:
; (П5.4)
по каждому из газообразных токсичных продуктов горения:
; (П5.5)
,(П5.6)
где - начальная температура воздуха в помещении, °C;
B - размерный комплекс, зависящий от теплоты сгорания материала и свободного объема помещения, кг;
n - показатель степени, учитывающий изменение массы выгорающего материала во времени;
A - размерный параметр, учитывающий удельную массовую скорость выгорания горючего вещества и площадь пожара, кг/;
Z - безразмерный параметр, учитывающий неравномерность распределения опасного фактора пожара по высоте помещения;
Q - низшая теплота сгорания материала, МДж/кг;
- удельная изобарная теплоемкость воздуха, МДж/кг;
- коэффициент теплопотерь;
- коэффициент полноты горения;
V - свободный объем помещения, м3;
- коэффициент отражения предметов на путях эвакуации;
E - начальное освещение, лк;
- предельная дальность видимости в дыму, м;
- дымообразующая способность горящего материала, Нп·м2/кг;
L - удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг горючего вещества, кг/кг;
X - предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении, кг/м3;
- удельный расход кислорода, кг/кг.
Свободный объем помещения соответствует разности между геометрическим объемом и объемом оборудования или предметов, находящихся внутри. При отсутствии данных допускается свободный объем принимать равным 80% геометрического объема помещения.
Если под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный опасный фактор пожара может не учитываться.
Параметр Z определяется по формуле:
, при H 6 м, (П5.7)
где h - высота рабочей зоны, м;
H - высота помещения, м.
Высота рабочей зоны определяется по формуле:
, (П5.8)
где - высота площадки, на которой находятся люди, над полом помещения, м;
- разность высот пола, равная нулю при горизонтальном его расположении, м.
Следует иметь в виду, что наибольшей опасности при пожаре подвергаются люди, находящиеся на более высокой отметке. При определении необходимого времени эвакуации следует ориентироваться на наиболее высоко расположенные в помещении участки возможного пребывания людей.
Параметры A и n определяются следующим образом:
для случая горения жидкости с установившейся скоростью:
, при n = 1; (П5.9)
для случая горения жидкости с неустановившейся скоростью:
, при n = 1,5; (П5.10)
для случая кругового распространения пламени по поверхности горючего вещества или материала:
, при n = 3; (П5.11)
для вертикальной или горизонтальной поверхности горения в виде прямоугольника, одна из сторон которого увеличивается в двух направлениях за счет распространения пламени:
, при n = 2, (П5.12)
где - удельная массовая скорость выгорания вещества, кг/(м2·с);
F - площадь пролива жидкости;
- время установления стационарного режима горения жидкости, с;
v - линейная скорость распространения пламени, м/с;
b - перпендикулярный к направлению движения пламени размер зоны горения, м.
Случай факельного горения в помещении может рассматриваться как горение жидкости с установившейся скоростью с параметром A, равным массовому расходу истечения горючего вещества из оборудования, и показателем степени n, равным 1.
При отсутствии специальных требований значения и E принимаются равными 0,3 и 50 лк соответственно, а равным 20 м.
При расположении людей на различных по высоте площадках критическую продолжительность пожара следует определять для каждой площадки.";
б) абзац второй раздела II изложить в следующей редакции:
"При расчете весь путь движения людского потока подразделяют на участки (проход, коридор, дверной проем, лестничный марш, тамбур) длиной и шириной . Начальными участками являются проходы между рабочими местами, оборудованием, рядами кресел и т.п. При определении расчетного времени эвакуации учитывается пропускная способность всех имеющихся в помещениях, на этажах и в здании эвакуационных выходов.".
10. Дополнить Методику приложением № 6 следующего содержания:
"Приложение № 6
к пункту 45 Методики
РЕКОМЕНДУЕМЫЙ МЕТОД
ОПРЕДЕЛЕНИЯ УДЕЛЬНЫХ ЧАСТОТ РАЗЛИЧНЫХ ТИПОВ РАЗГЕРМЕТИЗАЦИИ
МАГИСТРАЛЬНОГО ТРУБОПРОВОДА
Удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода определяется следующим образом:
а) на основе статистических данных определяется базовая частота разгерметизации . При отсутствии данных для вновь проектируемых магистральных трубопроводов допускается принимать равной:
для магистральных газопроводов;
для магистральных нефтепроводов;
б) выделяются рассматриваемые при проведении расчетов типы разгерметизации:
для магистральных газопроводов:
j = 1 - проколы (трещины, точечные отверстия), определяемые как отверстия с диаметром 20 мм;
j = 2 - отверстия с диаметром, равным 10% от диаметра магистрального трубопровода;
j = 3 - разрыв, определяемый как образование отверстия размером, равным диаметру магистрального трубопровода;
для магистральных нефтепроводов:
j = 1 - "свищи" - отверстия с характерными размерами 0,3·Lp/D (Lp - характерный размер продольной трещины, D - условный диаметр магистрального трубопровода), площадь дефектного отверстия - 0,0072·So (So - площадь поперечного сечения магистрального трубопровода);
j = 2 - трещины, характерный размер 0,75·Lp/D, площадь дефектного отверстия - 0,0448·So;
j = 3 - "гильотинный" разрыв, характерный размер 0,75·Lp/D, площадь дефектного отверстия - 0,179·So.
Допускается при соответствующем обосновании учитывать и другие типы разгерметизации;
в) рассматриваются шесть причин разгерметизации (i = 1 ... 6 - таблица П6.1);
г) удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода для j-го типа разгерметизации на участке m трубопровода определяется по формуле:
, (П6.1)
где - базовая частота разгерметизации магистрального трубопровода, ;
- относительная доля i-ой причины разгерметизации для j-го типа разгерметизации на участке m магистрального трубопровода;
д) величины для различных типов разгерметизации для различных участков магистрального трубопровода определяются по формулам:
, (П6.2);
, (П6.3);
, (П6.4);
, (П6.5);
, (П6.6);
, (П6.7);
где , , , , , , , , - поправочные коэффициенты, определяемые по таблице П6.2 с учетом технических характеристик магистрального трубопровода.
Таблица П6.1
Среднестатистическая относительная доля аварии, вызванных
данной причиной, на магистральных трубопроводах
--------------------------T-----------------------------------------------¬
¦ Причина ¦Среднестатистическая относительная доля аварии,¦
¦ ¦ вызванных данной причиной, f (m), % ¦
¦ ¦ ijcp ¦
¦ +-----------T-----------T-----------T-----------+
¦ ¦ проколы ¦ отверстие ¦ разрыв ¦ всего ¦
¦ ¦(трещины), ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ точечные ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ отверстия ¦ ¦ ¦ ¦
¦ +-----------+-----------+-----------+ ¦
¦ ¦ j = 1 ¦ j = 2 ¦ j = 3 ¦ ¦
+-----T-------------------+-----------+-----------+-----------+-----------+
¦i = 1¦Внешнее воздействие¦ 13,2/16,8 ¦ 26,6/26,2 ¦ 9,7/6,5 ¦ 49,5 ¦
+-----+-------------------+-----------+-----------+-----------+-----------+
¦i = 2¦Брак строительства,¦ 10,6/11,3 ¦ 4,7/4,6 ¦ 1,2/0,6 ¦ 16,5 ¦
¦ ¦дефект материалов ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----+-------------------+-----------+-----------+-----------+-----------+
¦i = 3¦Коррозия ¦ 15,2/15,2 ¦ 0,2/0,2 ¦ 0/0 ¦ 15,4 ¦
+-----+-------------------+-----------+-----------+-----------+-----------+
¦i = 4¦Движение грунта, ¦ 1,8/2,2 ¦ 2,2/2,2 ¦ 3,3/2,9 ¦ 7,3 ¦
¦ ¦вызванное ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦природными ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦явлениями ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----+-------------------+-----------+-----------+-----------+-----------+
¦i = 5¦Ошибки оператора ¦ 3,0/3,0 ¦ 1,6/1,6 ¦ 0/0 ¦ 4,6 ¦
+-----+-------------------+-----------+-----------+-----------+-----------+
¦i = 6¦Прочие и ¦ 6,5/6,5 ¦ 0,2/0,2 ¦ 0/0 ¦ 6,7 ¦
¦ ¦неизвестные причины¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----+-------------------+-----------+-----------+-----------+-----------+
¦ ¦Итого ¦ 50,3/55,0 ¦35,51/35,0 ¦ 14,2/10,0 ¦ 100 ¦
L-----+-------------------+-----------+-----------+-----------+------------
Примечание. В числителе приведены значения для магистральных газопроводов, в знаменателе - магистральных нефтепроводов.
Таблица П6.2
Поправочные коэффициенты к среднестатистической
относительной доли аварии
-------------------------------------------------T------------------------¬
¦ Поправочный коэффициент ¦ Значение поправочного ¦
¦ ¦ коэффициента ¦
+------------------------------------------------+------------------------+
¦Поправочный коэффициент k , зависящий от ¦k = ¦
¦ тс ¦ тс ¦
¦толщины стенки трубопровода дельта (мм) ¦ = exp[-0,275(дельта-6)]¦
+------------------------------------------------+------------------------+
¦Поправочный коэффициент k , зависящий от¦ ¦
¦ зт ¦ ¦
¦минимальной глубины заложения трубопровода (м): ¦ ¦
¦ менее 0,8 м; ¦ k = 1 ¦
¦ ¦ зт ¦
¦ от 0,8 до 1 м; ¦ k = 0,93 ¦
¦ ¦ зт ¦
¦ более 1 м ¦ k = 0,73 ¦
¦ ¦ зт ¦
+------------------------------------------------+------------------------+
¦Поправочный коэффициент k для участков¦ ¦
¦ ннб ¦ ¦
¦переходов, выполненных методом наклонно¦ ¦
¦направленного бурения (далее - ННБ): ¦ ¦
¦ на участках этих переходов; ¦ k = 0 ¦
¦ ¦ ннб ¦
¦ вне этих участков ¦ k = 1 ¦
¦ ¦ ннб ¦
+------------------------------------------------+------------------------+
¦Поправочный коэффициент k переходов через¦ ¦
¦ пер1 ¦ ¦
¦искусственные препятствия: ¦ ¦
¦ на переходах через автодороги, железные¦ k = 2 ¦
¦ дороги и инженерные коммуникации; ¦ пер ¦
¦ вне переходов либо на них предусмотрены¦ k = 1 ¦
¦ защитные футляры (кожухи) из стальных труб¦ пер ¦
¦ с герметизацией межтрубного пространства ¦ ¦
+------------------------------------------------+------------------------+
¦Поправочный коэффициент k , учитывающий¦ ¦
¦ бд ¦ ¦
¦применение материалов и средств контроля при¦ ¦
¦строительстве: ¦ ¦
¦ для трубопроводов, построенных в¦ k = 1 ¦
¦ соответствии с требованиями нормативных¦ бд ¦
¦ документов; ¦ ¦
¦ при использовании улучшенных материалов и¦ k = 0,07 ¦
¦ дополнительных средств контроля при¦ бд ¦
¦ строительстве и последующей эксплуатации¦ ¦
¦ трубопроводов ¦ ¦
+------------------------------------------------+------------------------+
¦Поправочный коэффициент k , учитывающий¦ ¦
¦ ктс ¦ ¦
¦влияние толщины стенки трубопровода (мм) на¦ ¦
¦частоту разгерметизации по причине коррозии: ¦ ¦
¦ менее 5; ¦ k = 2 ¦
¦ ¦ ктс ¦
¦ от 5 до 10; ¦ k = 1 ¦
¦ ¦ ктс ¦
¦ более 10 ¦ k = 0,03 ¦
¦ ¦ ктс ¦
+------------------------------------------------+------------------------+
¦Поправочный коэффициент k , учитывающий¦ ¦
¦ кпз ¦ ¦
¦влияние применяемых систем защиты от коррозии: ¦ ¦
¦ для трубопроводов, построенных в ¦ k = 1 ¦
¦ соответствии с требованиями нормативных ¦ кпз ¦
¦ документов; ¦ ¦
¦ при использовании улучшенной системы защиты¦ k = 0,16 ¦
¦ (тип и качество изоляционного покрытия,¦ кпз ¦
¦ электрохимическая защита, внутритрубная¦ ¦
¦ диагностика и т.п.) ¦ ¦
+------------------------------------------------+------------------------+
¦Поправочный коэффициент k , зависящий от¦ k = ¦
¦ дгд ¦ дгд ¦
¦диаметра трубопровода D (мм) ¦ = exp[-0,00156(D-274)] ¦
+------------------------------------------------+------------------------+
¦Поправочный коэффициент k , учитывающий¦ ¦
¦ пер2 ¦ ¦
¦прохождение трассы трубопровода через водные¦ ¦
¦преграды и заболоченные участки: ¦ ¦
¦ для водных преград ¦ k = 5 ¦
¦ ¦ пер ¦
¦ для заболоченных участков ¦ k = 2 ¦
¦ ¦ пер ¦
¦ при отсутствии переходов либо выполненных¦ k = 1 ¦
¦ методом ННБ ¦ пер ¦
+------------------------------------------------+------------------------+
¦Поправочный коэффициент k , зависящий от¦k = exp[-0,004(D-264)]¦
¦ оп ¦ оп ¦
¦диаметра трубопровода D (мм) ¦ ¦
L------------------------------------------------+-------------------------
".
------------------------------------------------------------------
--------------------
| | |
|
